閥門

ATOS防爆閥DHA-0631/2/ADC24V工作原理

漸開啟，灌溉恢復(fù)。

　　三、純機(jī)械自控閥門的控制原理及控制單元設(shè)計

　?。ㄒ唬┘儥C(jī)械自控閥門的控制原理分析

　　純機(jī)械自控閥門的控制原理如下：閥門自動控制元件中存在濕敏材料，濕敏材料與土壤直接接觸，當(dāng)土壤中水分含量增多的時候，濕敏材料產(chǎn)生吸水膨脹作用，從而給緩沖彈簧施加壓力，緩沖彈簧在壓力的作用下會移動并推動復(fù)位彈簧和閥芯進(jìn)行運(yùn)動，閥芯運(yùn)動的過程中其錐形面會逐漸封住進(jìn)水口，實(shí)現(xiàn)閥門的自動關(guān)閉，灌溉停止。當(dāng)濕敏材料吸水膨脹的時候，如果其膨脹量比閥芯封堵進(jìn)水口的移動量大，則很可能導(dǎo)致閥芯錐形頭受到較大壓力，甚至損壞閥芯，而緩沖彈簧則能夠起到良好的緩沖作用，避免閥芯錐形頭受到較大壓力，實(shí)現(xiàn)對閥芯錐形頭的保護(hù)[3]。

　?。ǘ┳詣涌刂茊卧O(shè)計分析

　　通過上文中的分析可知，緩沖彈簧主要起到對閥芯的緩沖保護(hù)作用，復(fù)位彈簧主要起到開啟閥門的作用，閥門自動化控制的核心為彈簧，下面對兩種彈簧的參數(shù)設(shè)定和設(shè)計方法進(jìn)行分析：

　　1. 彈簧參數(shù)設(shè)定。兩種彈簧采用相同的參數(shù)，主要包括彈簧的內(nèi)徑、外徑、中徑、節(jié)間距、螺旋升角以及彈簧絲的直徑。對于彈簧的旋轉(zhuǎn)方向來說，如果沒有特殊要求，一般選擇右側(cè)旋轉(zhuǎn)。彈簧在不受壓力的情況下，彈簧圈之間的間距應(yīng)當(dāng)為一定值，在受到壓力的時候，彈簧會發(fā)生收縮變形。在設(shè)計的過程中應(yīng)當(dāng)考慮極限荷載的情況，應(yīng)當(dāng)保證彈簧圈之間在極限荷載作用下一定的間距。

　　2.設(shè)計方法。在對彈簧進(jìn)行設(shè)計的過程中，要保證其能夠滿足閥門正常使用的尺寸要求和圈數(shù)要求，同時要保證彈簧的穩(wěn)定性和可靠性，這就涉及到彈簧剛度、穩(wěn)定性以及強(qiáng)度的計算和確定。

　?。?）彈簧剛度計算。彈簧剛度需要滿足閥門正常工作對彈簧變形量的要求，從而計算出彈簧的具體參數(shù)，在彈簧絲直徑、彈簧材質(zhì)相同的時候，增加彈簧的圈數(shù)，彈簧的剛度會變小，減少彈簧的圈數(shù)，彈簧的剛度會變大。

　　（2）彈簧強(qiáng)度計算。在本純機(jī)械自控閥門設(shè)計中，所采用彈簧絲的升角在 5 度到9 度之間，將升角設(shè)為 a，則可以求出，a 的正弦值約等于 0，a 的余弦值約等于 1，以此可以求出彈簧截面應(yīng)力的近似值：(12)42cdF+π。

　　在上式中，F(xiàn) 代表剪力，c 代表彈簧中徑與彈簧絲直徑的比值，即彈簧指數(shù)，d 代表彈簧絲的直徑，c 值過大，則可能會對彈簧的穩(wěn)定性帶來不良影響，c 值過小，則可能導(dǎo)致在卷繞的過程中彈簧絲出現(xiàn)彎曲，因此 c 值不宜過大也不宜過小，在本設(shè)計中 c 的取值范圍為4-16。

　?。?）彈簧穩(wěn)定性計算。彈簧側(cè)向彎曲是彈簧不穩(wěn)定的具體體現(xiàn)，彈簧本身的圈數(shù)較多，同時受到的壓力較大的時候，會影響其穩(wěn)定性，出現(xiàn)側(cè)向彎曲，即如果彈簧的高徑比超過上限，則會出現(xiàn)側(cè)向彎曲。為了保證純機(jī)械自控閥門中彈簧的穩(wěn)定性，在彈簧兩端的不同狀態(tài)需要取不同的長細(xì)比值，如果彈簧兩端都處于固定狀態(tài)，則彈簧長細(xì)比的取值應(yīng)當(dāng)小于5.3，如果彈簧一端處于固定狀態(tài)，另一端處于自由狀態(tài)，則彈簧的長細(xì)比應(yīng)當(dāng)小于 3.7，如果彈簧兩端都處于自由狀態(tài)，則彈簧的長細(xì)比應(yīng)當(dāng)小于 2.6。

　　四、結(jié)語

綜上所述，本文以前人研究理論為基礎(chǔ)，設(shè)計了一種用于灌溉的純機(jī)械自控閥門，并探討了其具體的自動控制原理和設(shè)計方案，旨在為相關(guān)純機(jī)械自控閥門的設(shè)計和開發(fā)提供參考。本文的研究也存在著一定的不足之處，在未來的研究中，應(yīng)當(dāng)著重對閥門壽命方面進(jìn)行研究，以此來進(jìn)一步推進(jìn)純機(jī)械自控閥門的應(yīng)用和發(fā)展。